5.2. Аварийные пожароопасные режимы работы электродвигателей

Аварийным
режимом работы электродвигателя будем
называть любой режим работы, увеличивающий
температуру нагрева электродвигателя
выше допустимой. Необнаруженный аварийный
режим работы электродвигателя может
привести к его загоранию. Аварийные
режимы работы электродвигателей
возникают из-за снижения или увеличения
питающего напряжения при номинальной
нагрузке на валу, увеличении нагрузки
на валу выше номинальной, обрыве одной
фазы, снижении межвиткового сопротивления
изоляции статорных обмоток; ухудшении
вентиляции, увеличении числа включений
выше допустимого.

В
подавляющем большинстве случаев
аварийные отказы электродвигателей
происходят из-за повреждения обмоток
– 85-95 %. Основные отказы обмоток обусловлены
межвитковыми замыканиями – 93 % [43].

Рис.5.2.
Зависимость перегрева обмотки статора
двигателя
от напряжения электросети
при номинальной нагрузке:

1– 4АХ80В2У3;2– 4АХ80А4У3;3– 4А100У3

На
рис. 5.2 приведены зависимости температуры
обмотки статора электродвигателя от
напряжения питающей сети при номинальной
нагрузке на валу. Из рисунка видно, что
снижение питающего напряжения и
увеличение его приводят к возрастанию
температуры электродвигателя. Поясним
физическую сущность этих явлений. Для
обеспечения вращающего момента двигателя,
преодолевающего номинальную механическую
нагрузку на валу, требуется номинальная
электрическая мощность, потребляемая
обмотками статора из сети трехфазного
тока. При снижении напряжения питания
статорных обмоток электрическая мощность
уменьшится, вращающий момент также
уменьшится, ротор сбавит число
оборотов,
в результате чего в обмотке ротора
возрастает наводимая ЭДС индукции и
увеличивается соответственно ток,
который, в свою очередь, увеличит свой
магнитный поток. А так как магнитный
поток ротора направлен навстречу
магнитному потоку статора, результирующий
магнитный поток должен уменьшиться, и
ЭДС самоиндукции в обмотках статора
также уменьшится. Следовательно, ток в
статорных обмотках увеличится на
величину, необходимую для компенсации
потерянной электрической мощности
из-за снижения питающего напряжения
статорных обмоток. За счет большего
тока статора результирующий магнитный
поток возрастает до прежней величины.
Момент, вращающий электродвигатель,
станет равным моменту нагрузки на валу;
двигатель будет работать с меньшим
числом оборотов.

Снижение
напряжения, питающего обмотки статора,
на 20 – 25 %
приводит к пожароопасному увеличению
тока в обмотках статора. При увеличении
напряжения, питающего статорные обмотки,
ток в них также увеличится, а следовательно,
увеличится и температура нагрева
электродвигателя.

Обрыв
провода одной из трех фаз обмотки статора
(при работающем под нагрузкой
электродвигателе) приводит к токовой
перегрузке двух оставшихся фаз. Если
при этом не сработает тепловая защита,
пожароопасное превышение температуры
наступит за несколько минут. На рис. 5.3
приведены зависимости температуры
электродвигателя для случая обрыва
одной фазы и при перегрузке.

Рис. 5.3. Превышение
температуры

асинхронного
двигателя 4АХ80А4У3:

1– при обрыве
фазы;2– при перегрузке (I_п= 2I_ном)

Еще
более пожароопасный режим наступает,
когда электродвигатель включается в
работу при обрыве одной фазы. Нарастание
температуры при этом происходит в
течение 10 — 20 с после включения
электродвигателя под напряжение (см.
рис. 5.3). Характерным признаком работы
электродвигателя на двух фазах является
гудение.

Пробой
изоляции обмотки ротора на корпус
приводит к медленному увеличению частоты
вращения при пуске асинхронного
двигателя. Ротор сильно нагревается
даже при небольшой нагрузке. К таким же
явлениям приводит нарушение изоляции
между контактными кольцами и валом
ротора у асинхронного двигателя с фазным
ротором.

Пробой
изоляции между фазами приводит к
короткому замыканию в обмотке. При КЗ
обмотки статора наблюдаются сильные
вибрации двигателя переменного тока,
сильное гудение, несимметрия токов в
фазах, быстрый нагрев отдельных участков
обмотки и как результат – загорание
изоляции обмотки.

Витковое короткое
замыкание обмотки статора или ротора
приводит к чрезмерному нагреву
электродвигателя даже при номинальной
нагрузке.

Отрыв
стержня короткозамкнутой обмотки ротора
приводит к повышенным вибрациям,
уменьшению частоты вращения под
нагрузкой, пульсациям тока статора
последовательно во всех фазах.

Нарушение
контактов пазных или сварных соединений
в асинхронных двигателях эквивалентно
по своему проявлению обрыву витков,
стержней короткозамкнутых обмоток или
фазы обмотки в зависимости от места
нахождения данного соединения. Нарушение
контакта в цепи щеток приводит к
повышенному искрению между контактными
кольцами и щетками. А в электродвигателях
коллекторных переменного тока и машинах
постоянного тока такое искрение имеет
место между щетками и коллектором.

Недопустимое
снижение сопротивления изоляции может
быть в результате сильного загрязнения
изоляции, увлажнения и частичного
разрушения, вызванных старением изоляции,
и как следствие – ее пробой и короткое
замыкание.

Нарушение
межлистовой изоляции сердечников
магнитопроводов приводит к недопустимому
повышению температуры отдельных участков
магнитопровода и всего магнитопровода
в целом, повышенному нагреву обмоток,
выгоранию части магнитопровода (пожар
в стали).

Засорение
охлаждающих (вентиляционных) каналов
приводит к недопустимому нагреву
электродвигателя или отдельных его
частей.

Выработка
коллектора и контактных колец приводит
к ухудшению коммутации, быстрому износу
щеток и повышенному нагреву контактных
колец и коллектора и сильному искрению
(вплоть до «кругового огня»).

Электродвигатели
чаще всего повреждаются из-за недопустимо
длительной работы без ремонта (износ),
плохого хранения и обслуживания,
нарушения режима работы, на который они
рассчитаны.

Одним
из относительно слабых мест электрической
машины является подшипниковый узел,
особенно в скоростных машинах, 2-5 %
электродвигателей отказывают из-за
повреждения подшипников [43]. Более 80 %
подшипников качения выходят из строя
вследствие разрушений усталостного
характера, а в подшипниках скольжения
может быть выплавлена баббита. Все это
приводит к нарушению соосности валов
электродвигателя и механизма, к появлению
эксцентриситета ротора. Нередко отказ
подшипниковых узлов приводит к
пожароопасному температурному перегреву
этих узлов и всего корпуса электродвигателя.
Кроме того, возникающие в подшипниках
большие трения увеличивают тормозной
момент (нагрузку) на валу, отчего
возрастает ток в обмотках статора и
температура нагрева возрастает до
пожароопасной.

Условия
нагрева различных частей электродвигателей
разные: нагрев подшипников определяется
в основном потерями энергии в них и мало
зависит от нагрева обмоток; нагрев
обмотки статора определяется не только
потерями энергии в самой обмотке, но и
потерями в обмотке ротора и в стали
магнитопроводов. Для приближенной
оценки нагрева электродвигателя можно
воспользоваться упрощенной моделью
нагрева однородного тела, потери энергии
в котором равны потерям в данном
электродвигателе.

Предположим,
потери мощности в электродвигателе,
включая все потери, равны Р.
Тогда за элементарный промежуток времени
потери энергии составят Рdt.
При теплоемкости электродвигателя с
энергия, идущая на нагрев тела от
повышения температуры на dT,
составит сdТ.
Другая часть этой энергии отдается в
окружающую среду, например, окружающему
воздушному пространству путем прямой
теплопередачи, излучения и конвекции.

Отдача
тепла зависит от разности температур
нагретого тела и окружающего пространства,
превышения температуры Т
и площади охлаждаемой поверхности S.
Отдача теплоты прямой теплопередачей
пропорциональна Т.
Количество теплоты, отдаваемой излучением,
для абсолютно черного тела пропорционально
разности температур нагретого тела и
окружающей среды в четвертой степени.
В узком диапазоне температур можно
считать отдачу теплоты приблизительно
Т.
Отдача теплоты конвекцией изменяется
по сложному закону с изменением Т.
В узком диапазоне температур можно
также считать отдачу теплоты
пропорциональной Т.
При этих упрощениях можно определить
отдачу теплоты телом за элементарный
промежуток времени kSTdt,
где k
– коэффициент теплоотдачи, равный
количеству энергии в джоулях, отдаваемой
с охлаждающейся поверхности площадью
1 м²
за 1 с при превышении температуры на
один градус.

Уравнение нагрева
однородного тела выглядит так:

Pdt
= cdT
+ kSTdt.
(5.7)

Разделив
обе части уравнения на kSdt,
получим

Т
+ (c/kS)
(dT/dt)
= P/kS.
(5.8)

По
окончании процесса изменения температуры
dT/dt
= 0 и Т_уст = Р/(kS),
т. е. правая часть последнего выражения
при Р=const
определяет установившееся превышение
температуры Т_уст.

Величину
с/(kS),
измеряемую в Дж^оСс,
назовем постоянной времени нагрева _н.
С учетом этих замечаний получим

Т+[_н(dT/dt)]
= T_уст.
(5.9)

Решение
этого уравнения будет иметь следующий
вид:

Т
= Т₁
+ T₂
(1),
(5.10)

где
Т₁
– начальное превышение температуры
тела; Т₂
– конечное установившееся превышение
температуры при данных потерях Р.

Если
Т₁
= 0, т.е. температура электродвигателя в
начале работы не отличалась от температуры
окружающей среды, электродвигатель к
началу работы полностью охладился, и
выражение для Т
имеет вид

Т
= Т₂
(1).
(5.11)

Превышение
температуры при работе возрастает по
экспоненциальному закону; постоянная
времени _н
может быть определена графическим
построением. Установившееся превышение
температуры достигается при
t

,
практически температура устанавливается
по истечении времени
t

(3 
4)_н.

Постоянные
времени нагрева имеют значение от
нескольких минут, для электродвигателей
малой мощности, до нескольких часов,
для мощных электродвигателей.

Как
видно из краткой характеристики отказов
двигателей, их можно разделить на две
категории (по причине появления отказа)
– электрические и механические. Все
они могут обусловливать аварийные
пожароопасные режимы их работы. Поэтому
в процессе эксплуатации электродвигателей
важное значение имеет выполнение и
соблюдение сроков планово-предупредительных
осмотров и ремонтов [10].

Взрывозащищенные
электродвигатели имеют худшие условия
охлаждения. Поэтому контроль и профилактика
условий и режимов эксплуатации
взрывозащищенных электродвигателей
должны быть безупречными в соответствии
с установленными для конкретных условий
регламентами и требованиями гл. 3.4 [10].

Бетоносмеситель со скипом гравитационный цикличный БГ-500

Поиск:

 
по оборудованию  по компаниям

Оценки и отзывы

Бетоносмеситель со скипом БГ-500 предназначен для приготовления бетонных смесей и строительных растворов. Используется на технологических линиях заводов сборного железобетона, бетонных заводов бетоносмесительных установок, или как самостоятельная машина на отдельном строительном объекте, при температуре не ниже 50 С. Технические характеристики: Емкость смесительного барабана, л: 500. Объем готового замеса, л: 330. Производительность м3/час: до 10. Скорость вращения смесительного барабана об./мин: 18. Электродвигатель механизмов вращения барабана: — тип4 А1004У3, — мощность: кВт 4.0, — число оборотов об. /мин: 1500, — угол наклона смесительного барабана: а) при загрузке и перемещении град. 17, б) при выгрузке град. 60, — электродвигатель механизма опрокидывания барабана: а) тип: 4АХ80А4У3, б) мощность, кВт: 1.1, в) число оборотов, об./мин — 1500, г) скорость подъема ковша, м/сек: 0.24, д) диаметр каната, мм: 9.7, е) канатоемкость одного барабанам: 7.5. Электродвигатель механизма подъема ковша — тип: 4А1326У3, — мощность, кВт — 5.5, — число оборотов, об./мин: 1000. Габаритные размеры: — ширина, мм: 2020, — длина при поднятом ковше, мм: 2550, — высота при поднятом ковше, мм: 2850. Размеры заполнителей, мм: 70. Число циклов работы в час при изготовлении бетонной смеси, не менее: 30. Масса, кг: 1900

Предложения похожие на Бетоносмеситель со скипом гравитационный цикличный БГ-500

Мукопросеиватель ELM 500

Характеристики Габариты: длина х ширина х высота (мм) 2950х1000х2600 Потребляемая мощность (кВт) 1,5 Масса машины (кг) 350 Напряжение питания (Вт/фаза/Гц) 380 V 50-60 Hz N+PE 3 Faz(Phase) Количество муки (кг) 500 Длина дополнительного шнека (мм) 4000. ..

Тестоокруглители со стационарными желобами CM3000

Тестоокруглители заменяют ручной труд на этапе округления заготовок из теста после деления в тестоделительных машинах. Заготовка из теста обминается и приобретает округлую форму в процессе движения между каналом и коническим корпусом оборудования. В …

Мойка со стерилизатором инструмента

Мойка со стерилизатором инструмента — Устройство предназначено для мытья рук, мытья и стерилизации инструментов, применяемых в цехах переработки. Габариты(мм): 800х600х900; Напряжение питания нагревательного элемента: 220 В.; Потребляемая мощность: 2…

Насосы вакуумные двухступенчатые серии 500

Насосы вакуумные двухступенчатые серии 500 с водным кольцом предназначены для всасывания газов или воздуха и поддерживания определенного разряжения в различных аппаратах и установках. Транспортируемые газы и жидкостно-газовые смеси должны быть несгор…

Конвейерные ролики «Interroll» серии 3500KXO (мах нагрузка 500 N)

Труба — D50 ммДлина — RL 250-1000 ммМатериал — ПВХ, оцинкованная сталь, нержавеющая стальПриводная головка — под цепь 1,2″ Z14, под пассик R5, под ремень PolyVeeМатериал — сталь, полиамидПодшипники — углеродистая сталь, нержавеющая стальШпиндель — D1.